Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9 | Следующая страница реферата

Расчет верхнего пояса ведем по наибольшему усилию (элемент В6)
N = 2427 кН, в том числе N = 1916 кН. Ширину верхнего пояса принимают из условия опирания плит покрытия пролетом 12м – 300мм. Определяют ориентировачно требуемую площадь сечения верхнего сжатого пояса:
А = N = 2427100
= 920,75 смІ

0,8(Rb + 0,03Rsс) 0,8(22(100)+0,03*365(100))
Назначают размеры сечения верхнего пояса b х h = 30 х 35 см с
А =1050 смІ ( 920,75 смІ.
Случайный начальный эксцентриситет еa ( 1 = 300 = 0,5см;

600. 600

где 1 = 300см – расстояние между узлами фермы; еa ( h = 35 = 1,17см;

30. 30 еa ( 1 см. При еa ( 1/8 h = 35/8 = 4,37 см; l0 = 0,9l = 270 см.
Наибольшая гибкость сечения равна l0 / h = 270 / 35 = 7,71 ( 4.
Необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.
Условная критическая сила

Ncr = 6,4 Eb ( J ( 0,11 + 0,1 ( + (Js ( = l0І ( (е ( 0,1+( (

(

6,4*32500(100) (107187,5( 0,11 + 0,1 ( + 6,154*4068 ( =
24100000Н

270І ( 0,79 ( 0,1+0,225 (

(
=24100кН, где J = b*hі = 30 * 35і = 107187,5 см4;

12 12
(е = 1 + ? * М1L / М1 = 1 + 1 * 258,66 / 327,65 = 0,79, ?=1(тяжелый бетон)
М1L = МL + NL (h0 – а) / 2 = 0 + 1916 (0,31 – 0,04) / 2 = 258,66кН*м;
М1 = 0 + 2427 (0,31 -0,04) / 2 = 327,65 кН*м;
(е = l0 / h = 1,17 / 35 = 0,03; (е,min = 0,5 – 0,01* (270 / 35) –
0,01*0,9*22 = = 0,225; (е < (е,min принимают (е = 0,225.
( = Еs / Еb = 2000000 / 32500 = 6,154; при µ = 0,024 (первое приближение )
Js = µ*b*h0 (0,5h – a)І = 0,024 * 30 * 31 (0,5*35-4)І = 4068 см4
Коэффициент ( = 1 / (1- N / Ncr) = 1/ (1-2427 / 24100) = 1,11 е = е * ( + 0,5 h – а = 1,17*1,11+0,5*35 - 4 = 14,8 см.
Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона при
(b2 = 0,9

(R = 0,6916 / (1 + 365 ( 1 – 0,6916 ( ( = 0,544

( 500 ( 1,1 ( (
( = 0,85 – 0,008 * (b2 – Rb = 0,85 – 0,008 * 0,9 * 22 = 0,6916;
(s1 = Rs = 365 МПа
(n = N = 2427(100) = 1,318 > (R = 0,544

Rb*b*h0 0,9*22*100*30*31
( = а / h = 4 / 36 = 0,13
(s = 1,318 (14,8 / 31 – 1 + 1,318 / 2) =0,207

1 – 0,13
( = 1,308 (1 – 0,544) + 2 * 0,207 * 0,544 = 0,948 > (R = 0,544

1 – 0,544 + 2 * 0,207 армирование принимают симметричное
Аs = Аs( = 2427(1000)*14,8/36 – (0,948/1,318) (1 – 0,948/2) = 7,49 смІ

365(100) (1 – 0,13) коэффициент армирования µ = (Аs + Аs() = 2*7,49 = 0,016 b*h0
30*31 что не значительно отличается от принятого ранее значение. Из конструктивных соображений принимаем: 6 (18 А-III с Аs = 15,27смІ.
Расчет сечения пояса из плоскости фермы не делают, так как все узлы фермы раскреплены.

Нижний растянутый пояс.

Расчет прочности выполняется на расчетное усилие для панели Н3.
Nn = 1950,1 кН; N = 1595,25 кН – от постоянной и длительной нагрузок, расчетное значение от постоянной и полной снеговой нагрузок N=2360,2кН.
Определяют площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

Аsp = N = 2360200 = 19 смІ,

(sb * Rs 1,15*1080(100) принимают 16 канатов (15 класса К-7, А = 22,656 смІ (из условий трещиностойкости), сечение нижнего пояса 30х35см. Напрягаемая арматура отклонена хомутами. Продольная арматура каркасов из стали класса А-III (6
(10 А-III с Аs = 4,71 смІ). Суммарный процент армирования, µ = (Аs + Аs()
= 22,656*4,71 * 100% = 2,606% b*h0 30*35
Приведенная площадь сечения
Аred = А + ?А = 30*35 + 22,656*5,54 + 4,71*6,15 = 1204 смІ, где (1= Еs / Еb = 180000 /32500 = 5,54; (2 = 200000 / 32500 = 6,15 (для арматуры класса А-III).

Расчет нижнего пояса на трещиностойкость.

Элемент относится к 3-й категории. Принимают механический способ натяжения арматуры. Значение предварительного напряжения в арматере (sр при р = 0,05(sр назначают из условия (sр + р ? As,ser;
(sр + 0,05(sр ? 1295 МПа; (sр 1295 / 1,05 = 1233,3 МПа. Принято
(sр=1200МПа.

Определяют потери предварительного напряжения в арматуре при (sр=1.
Первые потери: от релаксации напряжений в арматуре
(1=[0,22 ((sр /Rs,ser) – 0,1] (sр = [0,22(1200 / 1295) – 0,1]1200 = 124,6
МПа; от разности температур напрягаемой арматуры и натяжных устройств (при ?t =
65?С)
(2= 1,25* ?t = 1,25 * 65 = 81,25 МПа; от деформации анкеров
(3= Еb * / ? = 180000*0,35 / 2500 = 25,2 МПа; где ?? = 1,25 + 0,15d = 1,25 + 0,15 * 1,5 = 3,5 мм; от быстронатекающей ползучести бетона при (bp / Rbp = 18,23 / 28 = 0,65 < (
= 0,75
(6= 40 * 0,85 * (bp / Rbp = 40 * 0,85 *0,65 = 22,1 МПа, где (bp = Р1 / Аred = 2195,3 (1000) / 1204 = 1823,3 Н/смІ = 18,23 МПа;
Р1= As ((sр - (1 - (2 - (3 ) = 22,656 (1200 – 124,6 – 81,25 – 25,2) (100) =
=2195,3 кН; 0,85 – коэффициент, учитывающий тепловую обработку.
Первые потери составляют (cos1 = (1 + (2 + (3 + (6 = 124,6 + 81,25 + 25,2 +
22,1 = 253,15 МПа
Вторые потери: от усадки бетона класса В40, подвергнутого тепловой обработке, (8=40МПа; от ползучести бетона при (bp / Rbp = 0,65 < 0,75 (9 = 150((bp / Rbp =
150*0,85*0,65 = 82,88 МПа; где (bp = 2145,2(100) / 1204 = 178,17 Н/см2 =
17,82 МПа Р1=22,656 (1200-253,15) (100) = 2145,2 кН, ( = 0,85 – для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении.
Вторые потери составляют (cos2 = (8 + (9 = 40 + 82,88 = 122,88 МПа.
Полные потери (cos = ( cos1 + ( cos2 = 253,15 + 122,88 = 376,03 МПа
Расчетный разброс напряжений при механическом способе натяжение принимают равным

??sp = 0,5 Р (1 + 1 (=0,5 0,05 (sp (1 + 1 (= 0,0309

Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: бесплатно решебник, скачать шпоры, контрольная по русскому.



Предыдущая страница реферата | 1  2  3  4  5  6  7  8  9 | Следующая страница реферата

Поделитесь этой записью или добавьте в закладки