Проектирование двухскоростного асинхронного двигателя для привода деревообрабатывающих станков
Категория реферата: Рефераты по науке и технике
Теги реферата: реферат на тему предприятие, менеджмент
Добавил(а) на сайт: Mineev.
Предыдущая страница реферата | 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 | Следующая страница реферата
ΔυВ
= 
= 
= 54,80С
[ΣР/в = ΣР/- (1-К)(Р/эп1 + Рст.осн) – 0,9Рмех = 1101,89-(1-0,22)(198,3+234,43) = 764,36Вт.
ΣР = 1064,173 из табл.1 для S = Sном; Sкор = 0,6064 м2
Sкор = (πD+8Пр)(1+2ℓвыл) =
= (π∙0,197-8∙0,22)(0,1754+2∙0,039747) = 0,6064 м2
где (по рис. 9.70) Пр = 0,22 м для h = 112 мм;
(по рис. 9.67 а) αВ = 23 В/(м2∙0С) для Da = 0,197 м].
Рэ2 = 187,3 Вт из табл. 1 для S = Sном
ΣР/ = ΣР- (Кр- 1)(Рэ1 + Рэ2) = 1064,173-(1,07-1)(351,5+187,3) = 1101,89Вт.
108. Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды:
Δυ1 = Δυ/1 + ΔυВ = 10,77+54,8 = 65,570С
109. Проверка условий охлаждения двигателя.
Требуемый для охлаждения расход воздуха:
Qв
= 
= 
= 0,0801 м3/с
Км
= m/
= 2,6
= 6,32
Расход воздуха, обеспечиваемый наружным вентилятором:
Q/В
= 0,6 D3A
= 0,6∙
0,1973 
= 0,1376 м3/с
Нагрев частей двигателя находится в допустимых пределах.
Вентилятор обеспечивает необходимый расход воздуха.
Вывод: спроектированный двигатель отвечает поставленным в техническом задании требованиям.
Примечание: выше приведенные расчеты приведены лишь для большей частоты вращения.
3. Механический расчет вала
Самым нагруженным в механическом отношении элементом проектируемого асинхронного двигателя является вал. Ниже представлены результаты механического расчета вала на прочность и жесткость, проведенные по методике, изложенной в §8.3 [1]
На рисунке представлен эскиз рассматриваемого вала. Эскиз полностью аналогичен рис. 8.14 [1]. Геометрические размеры вала приведены в миллиметрах. Расчет параметров участков вала, входящих в формулу 8.16 /1/, выполнен в соответствии с табл. 8.3 [1] и сведены в табл. 3.1.
1. Прогиб вала посредине магнитопровода под давлением силы тяжести ротора.
fG
= 
(Sb∙a2 +
Sa ∙b2) = 
∙
(468,414∙102∙182∙10-4+ 327,408 ∙102∙20,62∙10-4)
= 413 ∙10-8 м
[Sb = 468,414 ∙102м-1 и Sa = 327,408 102 м-1взяты из табл. 3.1
Gp = 9,81∙mp = 9,81∙ 13,15 = 129Н; mp= 6500∙D22∙ℓ2 = 6500(107,4∙10-3)2∙175,4∙10-3 = 1,15 кг]
2. Прогиб вала посредине магнитопровода ротора от поперечной силы муфты:
fn
= 
[(
ℓ∙S0-
Sв)∙а +Sab] = 
∙ [(38.8∙10-2∙25,4∙104
– 468,414 ∙102)∙18,4∙10-2+327,408∙102∙20,6∙10-2]
= 668,5 ∙10-8 м
[Fn = Kn ∙Mком /R = 0,3 ∙23,875/0,5∙84∙10-3 = 170,536 Н]
Dм – диаметр по центрам пальцев муфты = 84 мм
Мком
= 9550 Рном/nном = 9550
=23,875 Н∙м
3. Первоначальное смещение ротора.
е0 = 0,1∙δ + fc1 + fn = 0,1∙0,5∙10-3 + 413∙10-8 + 668,5∙10-8 = 0,0060815∙10-2м
4. Начальная сила одностороннего магнитного притяжения:
Т0
= 2,94D2 ∙ℓ2 
∙105 =
2,94∙107,4∙10-3∙175,4∙10-3
∙105=673,631
Н
D2 – диаметр ротора; ℓ2 – длина ротора без радиальных каналов.
5. Прогиб от силы Т0.
fТ
= fa ∙T0 / Gp = 
= 0,00215666∙10-2
м
6. Установившийся прогиб вала от одностороннего магнитного притяжения
fм
= 
= 
= 0,00334172∙10-2 м
где m = fT/e0 = 0,00215666∙ 10-2/0,0060815∙10-2 = 0,35462633
7. Суммарный прогиб посредине магнитопровода ротора.
f = fм+ fa+ fn = 0,00334172 +413∙10-8 + 668,5 ∙10-8 = 4423,22∙10-8 м
т.е. составляет 8,85 %, что допустимо.
8. Критическая частота вращения.
nкрит
= 30
= 30
= 11859,103
11860 > 1,3 nном
9. В расчете на прочность принимаем коэффициент перегрузки К = 2, α=0,6.
Напряжение на свободном конце вала в сечении А.
МиА = К ∙Fn ∙Zi = 2∙170,536 ∙6,7 ∙10-2 = 22,865 Нм
Wa = 0,1 ∙d3 = 0,1∙(2,8∙10-2)3 = 2,2 ∙10-6 м3
GпрА
= 
= 
= 166,616 ∙105
Па
10. Напряжение в сечении Б.
МиБ = К ∙Fn ∙Zi = 2∙170,536 ∙13,5 ∙10-2 = 46,072 Нм
Wa = 0,1 ∙d3 = 0,1∙(3∙10-2)3 = 2,7 ∙10-6 м3
GпрА
= 
= 
= 200,94 ∙105
Па
11. Напряжение в сечении Е.
МиЕ
= К ∙Fn ∙С∙(1-
)+(Ср+Т)
= 2∙170,536
∙18 ∙10-2(1-
) + (129+1043,784)
= 78,14 Нм;
где Т = Тс/(1-m) = 673,631/(1-0,3546) = 1043,784 Н
WЕ = 0,1 ∙d3 = 0,1∙(3,7∙10-2)3 = 5,0653 ∙10-6 м3
GпрЕ
= 
= 
= 164,3075 ∙105
Па
12. Напряжение в сечении Д.
МиД=
2∙170,536 ∙18 ∙10-2 (1-
)+(129+1043,784)
= 60,198 Нм
WД = 0,1∙(4,1∙10-2)3 = 6,8921 ∙10-6 м3
GпрД
= 
= 96,731 ∙105
Па
13. Напряжение в сечении Г.
МиГ=
[K∙Fn∙C + (Gp+T)b] 
= [2∙170,536∙18∙10-2
(129+1043,784)∙20,6 ∙10-2] 
= 23,427 Нм
WГ = 0,1∙(4∙10-2)3 = 6,4 ∙10-6 м3
GпрД
= 
= 57,826 ∙105
Па
14. Напряжение в сечении Ж.
МиЖ=
[K∙Fn∙C + (Gp+T)b] = [2∙170,536∙18∙10-2
(129+1043,8)∙20,6 ∙10-2] 
= 71,842 Нм
WЖ = 0,1∙(4,1∙10-2)3 = 6,8921 ∙10-6 м3
GпрЖ
= 
= 112,221 ∙105
Па
Для стали марки 45 предел текучести равен 3600 ∙105 Па.
Из сопоставленных данных следует, что наиболее нагруженным является сечение А, для которого
Gпр = 166,616 ∙105 Па < 0,7∙3600 ∙105 Па.
Таким образом, вал удовлетворяет всем требованиям механических расчетов.
Таблица 3.1.
|
№ уч-ка |
di, м |
Ii, м4 |
Уi, м |
У3i, м3 |
У3i - У3i-1, м3 |
|
У2i, м2 |
У2i – У2i-1, м2 |
|
Левая часть |
|
1 |
3,7 ∙10-2 |
9,2∙10-8 |
4,2∙10-2 |
74,088∙10-6 |
74,088∙10-6 |
8,053∙102 |
17,64∙10-4 |
17,64∙10-4 |
1,9174∙104 |
|
|
2 |
4,1∙10-2 |
14∙10-8 |
11,3∙10-2 |
1442,897∙10-6 |
1368,809∙10-6 |
97,772∙102 |
127,69∙10-4 |
110,05∙10-4 |
7,8607∙104 |
|
|
3 |
4,5∙10-2 |
20,13∙10-8 |
20,6∙10-2 |
8741,816∙10-6 |
7298,919∙10-6 |
362,59∙102 |
424,36∙10-4 |
314,31∙10-4 |
15,614∙104 |
, м-1
, м-2|
№ уч-ка |
di, м |
Ii, м4 |
Хi, м Рекомендуем скачать другие рефераты по теме: экономический диплом, рефераты бесплатно. Предыдущая страница реферата | 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 | Следующая страница реферата Поделитесь этой записью или добавьте в закладкиКатегории: |